表4为16×6:IWRC钢丝绳各股中不同位置的钢丝直径代表符号。
(1)中心股钢丝直径。中心股结构为1×7,股捻距取7倍,外层丝6根,mo=3.068,o外=Do/mo=
4.04mm/3.068=1.32mm;o中=Do-2×8o外=
4.04mm-2×1.32mm=1.40mm。
(2)内层股钢丝直径。内层股结构为1+6+
6F+12,股捻距取7倍,外层丝12根,m,=5.091,
8,外=D1/m:=8.25mm/5.091=1.63mm。根据内层股钢丝直径比81外8填:81内:61中=1:0.4334:
1.0680:1.0970,得出内层股钢丝直径分别为81第=0.71mm,1内=1.74mm,81中=1.79mm。
(3)填充股钢丝直径。填充股结构为1×7,股捻距取9倍,外层丝6根,m2=3.041,2外=D2/m2=
3.35mm/3.041=1.10mm;62中=Do-2×82外=
3.35mm-2×1.10mm=1.15mm。
(4)外层股钢丝直径。外层股结构为1×6,股捻距取7倍,外层丝5根,m3=2.746,83外=D,/m3=4.32mm/2.746=1.57mm;根据外层股钢丝直径比82外63中=1:0.7027。得出外层股中心丝83中=4.32
mm-2×1.57mm=1.18mm。考虑合理的钢丝间隙,对各股中钢丝分别进行适当调整,调整后各股中钢丝直径见表5。
2.1.4钢丝绳捻距和捻向
通过设计及计算结果可得出:钢丝绳捻距S=
28.00mm×7=196.00mm;内层绳捻距S为=20.54
mm×6=123.24mm;中心股捻距S。=4.04mmx
7=28.28mm;内层股捻距S,=8.25mm×7=57.75
mm;填充股捻距S,=3.35mm×9=30.15mm;外层股捻距S,=4.32mm×7=30.24mm。
多股钢丝绳抗旋转性与各股和各层绳的捻向有着重要关系园,为了保证钢丝绳具有最好的抗旋转性,各股的捻向设计见表6。

2.1.5制绳钢丝质量控制钢丝绳的综合力学性能与制绳钢丝质量密切相,生产高质量钢丝绳的基础就是能够生产出高品质的钢丝。在制绳钢丝生产过程中,严格按照生产流程和工艺进行,原材料选择宝钢72A线材,由比利时FIB公司热处理生产线进行预处理,生产出索氏体化程度很高的半成品,再按照拉丝工艺进行多道次、小压缩率的拉拔,拉拔过程中重点控制冷却、润滑和钢丝应力,使每盘钢丝的力学性能均达到工艺要求。
2.1.6钢丝绳的捻制
16×6:IWRC-28.00钢丝绳各股分别在305/6和305/36合股机上生产,其中外层股采用1+6分线盘时出现股面不平现象,经过调整钢丝张力后得到改善。
16×6:IWRC一28.00钢丝绳分2次捻成,首先在具有8个筐篮的合绳机上捻制结构为1+4+4F的内层绳,使用8分度预变形器;其次是在630/18合绳机上捻制出成品钢丝绳。捻制过程中内层绳需进行翻身加捻,各股的张力应及时调整,防止出现内层绳起笼或绳面不平等现象。钢丝绳还需进行淋油处理。
2.2研制结果
通过精确设计和生产控制,16×6:IWRC一28.00钢丝绳研制成功。现场测量钢丝绳实际参数均符合工艺设计要求,其中实测绳径28.50mm,主股直径4.33mm,内层股径8.26mm,中心股径4.04
mm,钢丝绳实测捻距195.00mm,内层绳实测捻距125.00mm。钢丝绳的破断拉力试验值为524kN。
钢丝绳拆股试验结果表明,钢丝绳捻制后钢丝的力学性能均满足GB8918-2006的要求,拆股检测结果见表7。
3结语
16×6:IWRC钢丝绳由于其结构的优点,既消除了18×7类钢丝绳的缺陷,也弥补了普通单股钢丝绳的不足。随着起重机市场的发展,抗旋转钢丝绳的需求越来越大,产品附加值也较高,但是结构的变化也导致生产难度增大,这不仅需要有先进的设计技术和生产设备,更需要操作者具有较高的操作技能和风险预判能力。只有提高工人操作技能、规范操作过程,才能批量生产高寿命的16×6:IWRC抗旋转钢丝绳,使其性能得到充分展现。